СМИС Эксперт » Новости компании » Интегральный автоматический мониторинг высотных, заглубленных и большепролетных сооружений, разработанный кафедрой строительных конструкций Чувашского госуниверситета

УДК 624.074:624.272:53.082.12:53.082.13

Интегральный автоматический мониторинг высотных, заглубленных и большепролетных сооружений, разработанный кафедрой строительных конструкций чувашского госуниверситета

А.Н. Плотников, С.А. Левин *, А.Г. Лукин, А.Г. Николаева, В.А. Иванов, Е.Г. Гоник, Н.Н. Аринина, О.С. Яковлева, Е.Н. Порфирьева, М.Ю. Иванов

ФГБОУ ВО «Чувашский государственный университет имени И.Н. Ульянова»,г. Чебоксары, Россия

* ООО «СМИС-Эксперт», г. Москва, Россия

Аннотация

В статье дается анализ методики принятия решения по расстановке датчиков автоматического мониторинга зданий и сооружений на основе сведений об их напряженно-деформированном состоянии. Предметом рассмотрения является крен, прогибы пролетных конструкций, собственная частота колебаний здания или сооружения.

INTEGRATED AUTOMATIC MONITORING OF HIGH-RISE, UNDERGROUND AND LONG-SPAN STRUCTURES DEVELOPED BY THE DEPARTMENT OF CONSTRUCTION STRUCTURES OF THE CHUVASH STATE UNIVERSITY

Abstract

The article provides an analysis of the decision-making methodology for the placement of sensors for automatic monitoring of buildings and structures based on information about their stress-strain state. The subject of consideration is the roll, deflection of span structures, the natural frequency of oscillations of a building or structure.

Уникальные здания и сооружения разных типов имеют общие подходы к мониторингу в части необходимости измерения углов поворота, прогибов, поверхностных деформаций, собственной частоты колебаний. Для определения мест установки датчиков определяющим является анализ конструктивной и расчетной модели здания, напряженное состояние отдельных элементов здания.

В здании пассажирского терминала «Домодедово-2» были применены инклинометры, акселерометры и тензометры. Здание состоит из блоков двух этапов строительства: блоки А1 и А2, блок B, блоки C и D, блок Е, блок F.

Компоновка блоков терминала

Рисунок 1. Компоновка блоков терминала

Блоки «А» имеет прямоугольную форму в плане с размерами 78х80м и 58х80м. Общая высота здания от уровня подошвы фундамента до отметки верха конструкций покрытия составляет 37,8 м. Конструктивная система принята комбинированной каркасно-стеновой из монолитного железобетона, она состоит из фундамента, колонн, стен и ядер жесткости (замкнутых стен лестнично-лифтовых узлов), а также плит перекрытий и покрытия.

Конструктивные решения покрытия представляет собой систему стропильных и подстропильных стальных ферм с прогонами, по которым уложен профнастил. Стропильные фермы раскосные с параллельными поясами из труб. Высота стропильных ферм 3,5 м, пролет – 40 м, ширина панели 5 м. На опорах нижний пояс ферм отклоняется вниз, образуя подкос. По расчетной модели соединения ферм смежных пролетов принято жесткое, ферм с колоннами – шарнирное (рис. 2).

Максимальные значения углов наклона здания ожидаются для верхних конструкций сооружения (ферм), около отметок +17,875. Проверка корректности получаемых инклинометрических данных достигается дублированием по высоте сооружения, около отм. -0,130.

Возможные неравномерные деформации фундаментной плиты регистрируются установленными на ее поверхности инклинометрами. При толщине плиты 1,4 м и шаге колонн 10 х 10 м (сечение 0,9 х 0,9 м) ее гибкость соответствует соотношению 9,1 / 1,4 = 6,5. Плита является достаточно жесткой. Прогибы плиты в этом случае значительно меньше ее толщины. Углы поворота плиты на опоре пренебрежительно малы. Это позволяет с помощью измерения углов поворота в зонах колонн оценить общий крен здания и разность осадок по соседним точкам на расстоянии шага колонн.

В силу малости регистрируемых на фундаментной плите углов наклона, вызываемых, как правило, неравномерностью осадок сооружения и его кренов, предусматривается установка инклинометров повышенной точности, дополняющих измерительную систему сооружения.

Выбор расположения акселерометров определяется конструктивной системой, на более массивной железобетонной части и в серединах пролетов металлических ферм.

Выбор расположения тензометров определяется ожидаемым распределением внутренних усилий: продольных и поперечных сил, изгибающих моментов, действующих в приопорной зоне колонн сооружения.

Разрез по блоку «А»

Рисунок 2. Разрез по блоку «А»

Другие блоки терминала представляют собой многоэтажные железобетонные каркасы, например, E и F, частично со светопрозрачным металлическим покрытием (рис. 3).

Разрезы по блокам «E» и «F»

Рисунок 3. Разрезы по блокам «E» и «F»

Аналогичный принцип анализа по соотношению деформаций основания здания и надфундаментных конструкций применялся и при организации мониторинга высотного здания по пр. Вернадского, стр. 10 в г. Москве (рис.4).

Высотная часть здания имеет габариты в плане 30,6x45 м, высоту 124,0 м, внутренний каркас, центральное монолитное железобетонное ядро жесткости, несущие металлические колонны, сборные и монолитные железобетонные перекрытия, навесные стеновые панели. Под башней расположена сплошная железобетонная фундаментная плита толщиной 2 м с консольными вылетами под лестничные клетки.

Общий вид высотного здания, деформации фундамента

Рисунок 4. Общий вид высотного здания, деформации фундамента

Конструктивно здание выполнено на основе полного рамно-связевого каркаса с монолитным железобетонным ядром жесткости. Анализ деформаций фундаментной плиты от собственного веса здания свидетельствует о возникновении заметной кривизны вдоль буквенных осей, особенно крыльев плиты под лестничные клетки (рис. 4). Влияние временной полезной нагрузки также будет сказываться на кривизне в этом направлении. В предельном состоянии возможно возникновение напряжения текучести арматуры нижних слоев и сверхнормативного раскрытия трещин со стороны подошвы фундамента. Эти состояния возможно проконтролировать, измеряя углы поворота плиты в зоне крыльев, а также по цифровым осям в зоне лифтовых шахт.

По результатам компьютерного моделирования определено, что линия деформаций здания по вертикали имеет нелинейный характер, что соответствует общей теории расчета высотных зданий с каркасом связевого типа. Это хорошо согласуется с общей теорией связевых каркасов с ядром жесткости. При данном соотношении жесткости вертикальных и горизонтальных элементов каркаса характерные точки перелома находятся через ¼ высоты здания.

Кроме этого, имеет место поворот фундаментной плиты относительно горизонтальной плоскости, что обусловлено реальной жесткостью основания под фундаментом. В физически существующем здании такой величины отрыва фундамента от основания нет, т.к. одновременно действует собственный вес здания. Однако необходимо учитывать одностороннее изменение угла поворота фундаментной плиты при действии ветровой нагрузки.

Углы поворота здания в точке установки инклинометров определялись по расчетной модели исходя из следующих сочетаний нагрузок:

Только ветровая нагрузка вдоль оси X – нормативная, расчетная;
Только ветровая нагрузка вдоль оси Y – нормативная, расчетная;
Ветровая вдоль оси X, временные нагрузки на перекрытия – нормативные, расчетные;
Ветровая вдоль оси Y, временные нагрузки на перекрытия – нормативные, расчетные;
Только временные нагрузки на перекрытия - нормативные, расчетные.

Динамические свойства конструкций получены моделированием в расчетной программе SCAD 21. Собственная частота колебаний здания зависит от массы (нагрузки) здания и его изгибной и крутильной жесткости. В связи с этим возможно несколько расчетных ситуаций:

Полная расчетная нагрузка;
Полная нормативная нагрузка;
Постоянная расчетная нагрузка;
Постоянная нормативная нагрузка.

Реальное распределение усилий, сопутствующее неравномерным деформациям вертикальных несущих элементов, отличается от расчетных моделей. Установка инклинометров в центре плана здания и по его углам позволяет оценить величину этого несоответствия. Собственная частота здания может меняться исходя из классической формулы, где m – масса тела:

Формула

При накоплении существенных дефектов происходит снижение жесткости здания как изгибной, так и крутильной. Из формулы следует при этом уменьшение частоты колебаний. Опасным явлением для здания будет ситуация с уменьшением собственной частоты колебаний ниже 0,68 Гц для первой формы колебаний, 0,5355 Гц для второй, ниже 0,119 Гц для третьей формы.

Увеличение частоты для 1, 2, 3 форм колебаний выше соответственно 0,952; 0,7497; 0,1666 Гц свидетельствует о значительном превышении ветровой нагрузки, определенной расчетной моделью, следует при этом сопоставить эти данные с показаниями анемометра.

Для ситуации полных нагрузок определены ускорения движения точек (вынужденных колебаний) в местах установки акселерометров.

По таким сооружениям, как газоотводящие трубы, общим с высотными зданиями является анализ крена и динамических воздействий. Отличие - в большей опасности отклонений от вертикальной оси и более радикальное увеличение напряжений в сечениях элементов при этом.

Необходимо отслеживать дефекты, относящиеся к категории «А», к которым относится снижение прочности стенки ствола (отдельных элементов) до значений близких к предельному состоянию, крен дымовой трубы выше допуска. Опасны также дефекты категории «Б» - сквозные разрушения стенки газоотводящего ствола, дефект сварного шва, разрушение сварного шва, локальная сплошная или точечная коррозия на внутренней поверхности стенки ствола, повышенная коррозия в опорной части ствола, в зоне фланцевых соединений.

Система мониторинга была разработана для дымовой трубы высотой 160 м здания электрофильтра вращающихся печей № 3, 4, 5 ООО «Красноярский цемент» (рис. 5). Сооружение классифицируется как стальная самонесущая дымовая труба. В нижней части диаметр трубы 11 м, в верхней 5 м по наружной поверхности оболочки. При реконструкции существующей трубы сохраняется фундамент, который усиливается новым свайным фундаментом.

Общий вид трубы

Рисунок 5. Общий вид трубы

Для проведения мониторинга дымовой трубы использовать инклинометры ИН-Д3 (3600”), акселерометры СД-1Э, анемометр. Инклинометры устанавливаются ствол трубы для предотвращения его крена и чрезмерного изгиба. Оси датчиков ориентированы по буквенным и цифровым осям объекта. Из общей теории расчета высотных зданий и компьютерной расчетной модели вытекает, что датчики целесообразно установить равномерно, охватывая всю высоту сооружения.

При создании СМИК заглубленных зданий используются в основном те же принципы, что и для расположенных над землей.

При построении концепции автоматизированного мониторинга несущих конструкций объекта «Создание парковой зоны на территории «Зарядье»за основу принят сопоставительный интегрированный контроль углов поворота нескольких точек конструктивно независимых блоков фундаментной плиты, поверхностных деформаций бетона колонн и отдельных зон перекрытий, а также параметров амплитудно-частотного спектра вибраций, вызванных динамическими воздействиями от людей, транспорта, а также возможных сейсмических колебаний. Общее состояние несущих конструкций оценивается по сопоставлению всех названных параметров.

Здание представляет собой заглубленное сооружение и состоит из 6 температурно-усадочных блоков (рис. 6).

Заглубленное здание «Зарядье»

Рисунок 6. Заглубленное здание «Зарядье»

Объект состоит из нескольких зданий (блоков). Комплекс заглублен относительно отметки земли от 12 до 20 м. Основная сетка разбивочных осей имеет длину 226 м и ширину 160,35 м. В поперечном направлении шаг осей имеет различную длину 2700 мм, 3000 мм, 4500 мм, 6000 мм, 7 000 мм и 8000 мм. В продольном направлении: 8500 мм, 9000 мм и10000 мм. Конструкция комплекса образована монолитной фундаментной плитой, стенами и колоннами, перекрытиями балочными и безбалочными.

Для определения параметров использовалась расчетная модель, разработанная ОАО «МАХПИ им. Академика Полянского», она состояла из отдельных блоков: Паркинг Юго-Восток; Ресторан «Чайный дом»; Паркинг Северо-Восток. Заповедное посольство. Ледяная пещера; Паркинг. Северо-Запад. Медиацентр. Ледяная пещера; Паркинг. Юго-Запад. Вкус России; Стальное покрытие Медиацентра.

Был создан паспорт мониторинга, основным компонентом которого является матрица граничных значений интегральных характеристик, соответствующих нарушению нормальной эксплуатации и предаварийному изменению состояния несущих конструкций для каждого из определенных воздействий и нагрузок на строительные конструкции. В матрице мониторинга приводятся граничные числовые параметры, позволяющие автоматической станции мониторинга проводить анализ различных измеренных параметров строительных конструкций (динамических, деформационных) и сравнение с их предельными допустимыми значениями.

Инклинометры устанавливаются на колонны и стены преимущественно в угловых зонах температурно-усадочных блоков для измерения деформаций от возможных неравномерных осадок и силовых воздействий. Предельные значения углов поворота на опорах установлены расчетами по не наступлению предельных состояний. В комплексе все инклинометры могут регистрировать неравномерные деформации фундаментных плит.

На объекте применены инклинометры марки ИН-Д3ц (диапазон 7200”). Диапазон подбирался исходя из предельно допустимого отклонения их верха 1/500 от высоты (по СП 20.13330) и неравномерных осадок фундаментных плит (по СП 22.13330) с учетом деформаций по расчетным моделям.

Для размещения измерителей частоты элементов конструкций (акселерометров) приняты верхние части здания. Установлены трехкомпонентные акселерометры СД-1Э, диапазон частот 0,1 - 40 Гц.

Оперативный контроль состояния производится по собственной частоте колебаний и ускорению от фоновых воздействий, определенных при нормальной эксплуатации объекта во всем контролируемом частотном диапазоне, включая более высокие частоты.

Для контроля усилий в железобетонных пилонах, перекрытия и металлических элементах ферм применены тензометры ZetLab 7110 DS.

По пилонам (колоннам), стенам, перекрытиям, металлическим поясам ферм контролируются деформации элементов. Проверка несущей способности проводится по нормальным напряжениям, возникающих в нормальных сечениях элементов от расчетной нагрузки.

Относительная деформация через усилие определится как

Формула

Динамические параметры определены для здания в целом. Для двух акселерометров диапазон определен как 0,1 – 0,12 Гц, для одного 0,2 – 0,23 Гц. Т.е., в основном собственная частота колебаний данного здания зависит от собственного веса.

При накоплении существенных дефектов должно происходить снижение жесткости здания как изгибной, так и крутильной. Из формулы следует при этом уменьшение частоты колебаний.

Другим заглубленным объектом являлось здание Павильона атомной энергии на территории АО «ВДНХ» в г. Москва. Здание заглублено в грунт на величину 16 м и имеет металлическую консоль пролетом 47 м (рис. 7). Наружные габариты надземной части здания -75х75 м.

Общий вид и разрез павильона «Росатом»

Рисунок 7. Общий вид и разрез павильона «Росатом»

Конструктивная система здания – рамно-связевая в виде ядра жесткости, несущих стен, колонн и перекрытий. Устойчивость и геометрическая неизменяемость здания обеспечивается совместной работой монолитных железобетонных фундаментов, стен и колонн. Фундаменты приняты плитные толщиной 1500 мм, подошва плиты находится на отм. -16,650. Глубина сжимаемой толщи составляет 10 м. Среднее давление под подошвой фундамента составляет 170 кН/м2.

На объекте применены колонны диаметрами 800 мм и 920 мм, прямоугольные 900х900 мм и 900х1500мм (со стальным прямоугольным коробчатым сердечником 700х1200). Стены толщиной от 300 мм до 800 мм. Перекрытия в основном балочные, общие высоты балок составляют 1250 мм (ширина 800 мм до 920мм). Толщина перекрытий составляет от 300 до 400мм. Часть кровли здания опирается на 12 консольных ферм переменной высоты (от 9-ти до 1.45 метров) и переменной длины (максимальный вылет фермы составляет 47 м). Для минимизации влияния заглубленного сооружения на окружающую застройку и коммуникации применяется способ возведения «стена в грунте» в модификации «Технология «Top-Down» (строительство сверху вниз).

Мониторингом может быть установлено, что пиковые значения горизонтальных напряжений в момент «крена» по данным, приведенным в [4, 5] превышают расчетные значения в 2,3...2,5 раза. Это может вызывать появление микротрещин в бетоне конструкции, что неизбежно повлечет нарушение гидроизоляции сооружения.

Для описанной системы определены критически важные точки - строительные конструкции и их узлы, инженерные и другие системы, выход из строя которых может привести к развитию чрезвычайных ситуаций.

На данном объекте применены датчики давления, расположенные под фундаментной плитой. Схема их расстановки позволяет определить локальное превышение давления под подошвой плиты, выявить крен заглубленной части, компенсировать отсутствие информации по давлению грунта на стены, на которые установить датчики пока не представляется возможным в связи с особенностями технологии и необходимостью длительной консолидации грунта. Под подошвой устанавливается 16 датчиков.

Для контроля положения здания на нескольких ярусах по углам и по центральной диагонали установлено 14 инклинометров, 3 инклинометра – на краях консольных металлических ферм, где угол поворота наибольший. На диагональной стене под узлами опирания ферм установлены тензометры, 9 тензометров установлено в нижних зонах колонн, 10 тензометров на элементах металлических ферм ближе к защемлению ферм в стенах, где усилия максимальны. В основном массиве здания установлено 3 акселерометра – около фундаментной плиты, на уровне земли, на верхнем этаже для выявления причины возбуждения колебаний (сейсмика, транспорт, ветер). 6 акселерометров размещены на краях металлических ферм, где формы колебаний имеют более высокие частоты.

Одной из задач мониторинга на этом объекте является контроль воздействия концов консольных ферм на нижерасположенную стеклянную стену здания.

Значительно отличающиеся от рассмотренных объектов конструкции и нагрузки имеют автодорожные мосты. Имея ранее опыт в обследованиях, испытаниях мостов, кафедра выполнила проект мониторинга автодорожного моста через реку Кама у г. Камбарка (участок автодороги Ижевск-Сарапул-Камбарка). Сооружение металлического моста состоит из 9 пролетов по формуле: 84+105+3х126+2х150,5+126+84 (м). Общая длина 1095 м. Габарит моста Г-11,5+2х1,0м (рис. 8).

Общий вид и разрез пролетного строения моста

Рисунок 8. Общий вид и разрез пролетного строения моста

Пролетное строение представляет собой неразрезную коробчатую стальную балку, в поперечном сечении состоящую из двух наклонных двутавровых главных балок объединенных между собой в уровне верхних и нижних поясов ортотропной плитой. Для обеспечения геометрической неизменяемости при сборке коробки на монтаже, предусмотрена установка поперечных связей. Устои моста из монолитного бетона рамной конструкции на свайном фундаменте, обсыпные. Свайные основания устоев из буронабивных свай диаметром 1,2 метра с уширением до 2,41 метра. Количество свай – 15. Сваи объединены монолитным железобетонным ростверком.

Многопролетная балка при наступлении первого предельного состояния в одном из сечений, испытывает перераспределение усилий в соседних пролетах. К данным, получаемым прямым измерением - напряжениям и деформациям при пластической работе материала добавляются косвенные параметры, функционально связанные с искомой величиной – резким увеличением деформаций на поверхности в соседних пролетах при одной большой нагрузке в одном пролете и малонагруженных других. В случае пластической работы материала в смежных пролетах происходит перегрузка общей равномерно распределённой нагрузкой. Программой мониторинга была предусмотрена процедура сопоставления измерений в нескольких элементах.

Поверхностные деформации эффективно измеряются с помощью электрических тензометров, в частности, тензодатчиков (резисторов), наклеиваемых на поверхность. Проводимые экспериментальные исследования коробчатых мостов с помощью тензодатчиков свидетельствуют о неравномерном распределении напряжений в тонкостенных элементах короба. Это происходит вследствие неполного включения в работу верхнего сжатого листа. Условия эксплуатации моста диктуют установку тензодатчиков только с внутренней стороны листов короба для изоляции от внешних воздействий. Тензодатчики устанавливаются в середине и в четвертях пролетов нижних и верхних листов в зонах наибольших главных нормальных напряжений.

Напряженное состояние продольных балок, особенно, верхнего пояса, наиболее интенсивно. Для контроля напряжений от изгибающего момента в плоскости пролета более целесообразно измерять продольные поверхностные деформации балок, более четко выраженные и проявляющиеся с минимальных значений нагрузки.

Максимальные значения для стали 15ХСНД – 350 МПа (расчетное сопротивление). Предельные относительные деформации при этом не должны превышать 0,0016. На базе 10 мм это 0,016 м

Мосты строятся во многих странах мира, пролеты имеют тенденции к увеличению, они подвержены старению, необходимо больше информации для их обслуживания [9].

Поскольку мосты и их модальные частоты значительно зависят от ветра, факторов окружающей среды, условий движения, стратегия эксплуатации должна включать анализ интеллектуальных данных для количественной оценки эффекта от каждого внешнего компонента, чтобы понять дальнейшее поведения моста.

Основной упор в мировой практике делается на анализ спектра колебаний [10]. Однако интегральный мониторинг дает значительно больше информации.

Была разработана расчетная модель, реализованная в программе «Лира-САПР», фрагмент модели в зоне опоры представлен на рис. 9.

Углы поворота в точке установки инклинометров определялись по расчетной модели исходя из следующих сочетаний нагрузок:
Только ветровая нагрузка вдоль оси Y (знакопеременная) – нормативная, расчетная;
только автомобильная нагрузка (по вариантам) максимальные углы поворота - нормативная, расчетная.

Температура. Перепад температуры при нагреве боковой стенки (восток) от солнца.

Автомобильная нагрузка (по вариантам), максимальные углы поворота + ветровая по оси Y – нормативная, расчетная + температура.

Фрагменты расчетной модели моста в зоне опор

Рисунок 9. Фрагменты расчетной модели моста в зоне опор

Расстановка датчиков в пролете и на опоре моста представлена на рис. 10.

Размещение датчиков в пролете и на опоре моста

Рисунок 10. Размещение датчиков в пролете и на опоре моста

Базовая частота собственных колебаний (по расчету) составила по первой форме 2,66 – 3,11 Гц; по второй 0,87 – 1,02 Гц; по третьей форме 0,71 – 0,83 Гц. Опасным явлением для моста будет ситуация с уменьшением частоты колебаний ниже 2,66 Гц для первой формы колебаний, 0,87 Гц для второй, ниже 0,71 Гц для третьей формы.

Увеличение частоты для 1, 2, 3 форм колебаний выше соответственно 3,11; 1,02; 0,83 Гц будут свидетельствовать о значительном превышении ветровой нагрузки или автомобильной скоростной нагрузки, чем определенной расчетной моделью.

Интегральный метод мониторинга при его автоматизации имеет общие подходы для различных зданий и сооружений, отличия проявляются в характере напряженно-деформированного состояния. В любом случае необходим анализ параметров: угловых деформаций, собственной частоты колебаний, поверхностных деформаций несущих конструкций, давления под подошвой фундамента.

Литература

  1. Методика мониторинга состояния несущих конструкций зданий Правительственной комиссией по предупреждению и ликвидации чрезвычайных ситуаций и обеспечению пожарной безопасности. Протокол от 18.03.2009г. №3).
  2. РД 153-34.1-21.523-99 Инструкция по эксплуатации железобетонных и кирпичных дымовых труб и газоходов на тепловых электростанциях. – М.: АО «Фирма ОРГРЭС», ЗАО «Союзтеплострой». 2000.
  3. Развитие металлических конструкций. Работа школы Н.С. Стрелецкого: научное издание / В. В. Кузнецов, Е. И. Беленя, Н. Н. Стрелецкий; Под ред. В. В. Кузнецова; ЦНИИпроектстальконструкция. - М.: Стройиздат, 1987. - 573 с.
  4. Глушков Г.И. Расчет сооружений, заглубленных в грунт. М.: Стройиздат. – 1977. 295 с.
  5. Подземные сооружения, возводимые способом «стена в грунте». Под. ред. В.М. Зубкова. Л.:Стройиздат. – 1977. 200 с.
  6. Гурьев, В.В. Мониторинг технического состояния зданий и сооружений Электронный ресурс. / В.В. Гурьев, В.М. Дорофеев // Стройпрофиль — М., 2005. — № 4. Режим доступа: http://www.stroinauka.ru/ /detailview
  7. Ильясевич С.А. Металлические коробчатые мосты. - М.: Транспорт, 1970. – 280 с.
  8. Потапкин А.А. Проектирование стальных мостов с учетом пластических деформаций. – М.: Транспорт, 1984. – 200 с.
  9. ИвановаН.В., НиколаеваА.Г. Влияние процента армирования на НДС элементов рамных каркасов многоэтажных зданий при расчете с учетом возведения / Современные вопросы механики сплошных сред 2017. Сборник статей по материалам конференции (круглого стола) с международным участием.Чебоксары: Изд- во:Чувашскогоуниверситета. 2017. – С. 38 – 42.
  10. XiaolinMeng, DinhTungNguyen, YilinXie, JohnS. Owen ,PanagiotisPsimoulis , SeanInce , QusenChen, JunYe , PaulBhatia. Design and Implementation of a New System for Large Bridge Monitoring—GeoSHM / Sensors 2018, 18, 775 www.mdpi.com/journal/sensors
  11. Zengshun Chen, Xiao Zhou, Xu Wang, Lili Dong, Yuanhao Qian. Deployment of a Smart Structural Health Monitoring System for Long-Span Arch Bridges: A Review and a Case Study / Sensors 2017, 17, 2151 www.mdpi.com/journal/sensors
  12. Belostotsky A.M., Akimov P.A., Negrozov O.A., Petryashev N.O., Petryashev S.O., Sherbina S.V., Kalichava D.K., Kaytukov T.B. Adaptive finite-element models in structural health monitoring systems. MagazineofCivilEngineering. 2018. No. 2. Pp. 169–178. doi: 10.18720/MCE.78.14.

Ключевые слова: мониторинг, датчики, деформации, частота, большепролетные здания, заглубленные здания, мосты.

Keywords: monitoring, sensors, deformations, frequency, long-span buildings,underground buildings, bridges.

Плотников Алексей Николаевич, декан строительного факультета ФГБОУ ВО «Чувашскийгосударственный университет имени И.Н. Ульянова», г.Чебоксары,428015, г. Чебоксары, Московский пр., 15; plotnikovAN2010@yandex.ru; +7(8352)62-45-96.

Левин Сергей Андреевич, директор ООО «СМИС-Эксперт», 115230, г. Москва, Каширское шоссе, 12; smisexpert@bk.ru.

ФГБОУ ВО «ЧГУ им . И.Н. Ульянова»:

Лукин Александр Геннадьевич, доцент кафедры строительных конструкций;

Николаева Анастасия Георгиевна, старший преподаватель кафедры строительных конструкций;

Иванов Виктор Анатольевич, старший преподаватель кафедры строительных конструкций;

Гоник Екатерина Григорьевна, старший преподаватель кафедры строительных конструкций;

Аринина Надежда Николаевна, старший преподаватель кафедры строительных конструкций;

Яковлева Ольга Станиславовна, старший преподаватель кафедры строительных конструкций;

Порфирьева Екатерина Николаевна, ассистент кафедры строительных конструкций, аспирант;

Иванов Михаил Юрьевич, ассистент кафедры строительных конструкций, аспирант.

Plotnikov Alexey Nikolaevich,Dean of the Faculty of Civil Engineering, Chuvash State University named after I.N. Ulyanov(ChuvSU), 15 MoskovskiyProspekt, Cheboksary, 428015, RussianFederation; plotnikovAN2010@yandex.ru; +7(8352)62-45-96.

Levin Sergey Andreevich, Director of “SMIS-Expert” LLC, 12, Kashirskoye, Moscow, 115230,RussianFederation; smisexpert@bk.ru

Chuvash State University named after I.N. Ulyanov(ChuvSU):

Lukin Alexander Gennadievich., Associate Professor of the Department of Building Constructions;

Nikolaeva Anastasia Georgievna, Senior Lecturer, Department of Building Structures;

Ivanov Viktor Anatolievich,Senior Lecturer, Department of Building Constructions;

ArininaNadezhda Nikolaevna. Senior Lecturer, Department of Building Constructions;

Yakovleva OlgaStanislavovna, Senior Lecturer, Department of Building Structures;

Porfiryeva Ekaterina Nikolaevna– Postgraduate; Ivanov Mikhail Yuryevich - Postgraduate.

Для цитирования:

Плотников А.Н. Интегральный автоматический мониторинг высотных, заглубленных и большепролетных сооружений, разработанный кафедрой строительных конструкций чувашского госуниверситета/ А.Н. Плотников, С.А. Левин, А.Г. Лукин, А.Г. Николаева, В.А. Иванов, Е.Г. Гоник, Н.Н. Аринина, О.С. Яковлева, Е.Н. Порфирьева, М.Ю. Иванов // Новое вархитектуре, проектировании строительных конструкций иреконструкции: материалы IV Международной (X Всероссийской)конференции НАСКР-2018. Изд-воЧуваш. ун-та, г. Чебоксары. 2018.– С. 278 - 294.

Citation:

Plotnikov A.N. Integrated automatic monitoring of high-rise, undergroundand long-span structures developed by the department of construction structures of the Chuvash State University/A.N. Plotnikov, S.A. Levin, A.G. Lukin, A.G. Nikolaeva, B.A. Ivanov, N.N. Arinina, O.S. Yakovleva, E.N. Porfiryeva, M.Ju. Ivanov// New in architecture, design constructionand renovation: Proceedings of the IV International (X All-Russia)Conference (NADCR-2018). The Chuvash State University, Cheboksary,2018. – P. 278 - 294.

Входит в Сборник НАСКР -2018

Сборник НАСКР-2018.pdf